車(chē)輛車(chē)鉤分離分析

1、對(duì)運(yùn)行中的車(chē)輛車(chē)鉤分離進(jìn)行分析由于事故現(xiàn)場(chǎng)的調(diào)查結(jié)論大多沒(méi)有明確的原因，或指出的原因可靠性能差，因此需要逐一進(jìn)行分析，現(xiàn)場(chǎng)提出的原因有一下幾種：①車(chē)鉤磨耗過(guò)限；②車(chē)鉤防跳不良；③人為因素；④外力觸動(dòng)了鉤提桿或提鉤鏈；⑤空重車(chē)以及其他原因引起的高度差過(guò)大；⑥車(chē)鉤內(nèi)部配合不良；⑦縱向沖擊力；⑧列車(chē)運(yùn)行的速度；⑨車(chē)鉤的技術(shù)狀態(tài)不良；⑩縮小車(chē)鉤縱向間隙的必要性。一、車(chē)鉤防跳不良導(dǎo)致車(chē)鉤自動(dòng)分離的可能性分析一、車(chē)鉤防跳不良導(dǎo)致車(chē)鉤自動(dòng)分離的可能性

2、分析防跳失效導(dǎo)致自動(dòng)分離的認(rèn)定是較困難的，但卻是運(yùn)用部門(mén)反映最強(qiáng)烈的的問(wèn)題。當(dāng)然，很多情況下，這種認(rèn)定是合理的，也是值得探討的。車(chē)鉤自動(dòng)分離問(wèn)題的增多，對(duì)各段車(chē)鉤的檢修質(zhì)量提出了質(zhì)疑，各段為此在恢復(fù)車(chē)鉤防跳功能上采取了不少措施，但從目前看，效果并不明顯。究其原因，一是持續(xù)的效果可能尚未顯示出來(lái)。二是不能確定究竟有多少次車(chē)鉤自動(dòng)分離確屬防跳失靈。車(chē)鉤防跳主要靠上鎖銷(xiāo)的防跳擋與鉤體防跳臺(tái)接觸后實(shí)現(xiàn)。實(shí)際列車(chē)運(yùn)行中，車(chē)鉤受到撞擊后，上鎖銷(xiāo)桿有

3、向前傾的可能，這樣就會(huì)帶動(dòng)上鎖銷(xiāo)的防跳擋向前轉(zhuǎn)動(dòng)，從瞬間脫離鉤體防跳臺(tái)的約束，造成暫時(shí)失去防跳功能。此時(shí)，若提鉤鏈再因車(chē)鉤受沖擊而產(chǎn)生向上的拉力，則車(chē)鉤就會(huì)有可能發(fā)生自動(dòng)分離，同時(shí)，此時(shí)車(chē)鉤還應(yīng)處于被壓狀態(tài)，若處于被拉狀態(tài)，鉤鎖鐵會(huì)因受到擠壓而難以上竄。因此鉤鎖鐵要完全跳開(kāi)到開(kāi)鎖位，需要具備兩個(gè)條件：①車(chē)鉤受到瞬間較大的壓縮沖擊力，且處于壓縮沖擊力的上升過(guò)程中；②鉤提桿因松度不足被牽引或慣性向前甩拉。當(dāng)然，沖動(dòng)劇烈也是使鉤鎖發(fā)生垂向移動(dòng)

4、，從而引發(fā)車(chē)鉤自動(dòng)分離。但從鉤頭部分可能的移動(dòng)空間看，車(chē)鉤的垂向振幅是有限的，其振動(dòng)尚不足以引起鉤鎖的完全甩出。上述分析得知，即使因車(chē)鉤打開(kāi)導(dǎo)致自動(dòng)分離，也不能確定是由于防跳失靈造成的。所以，防跳裝置不良也可以引起車(chē)鉤自動(dòng)分離，但相對(duì)來(lái)說(shuō)概率很小。上述分析，防跳問(wèn)題并不是車(chē)鉤發(fā)生自動(dòng)分離的直接因素。二、車(chē)鉤磨耗過(guò)限導(dǎo)致自動(dòng)分離的可能性分析二、車(chē)鉤磨耗過(guò)限導(dǎo)致自動(dòng)分離的可能性分析車(chē)鉤經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的運(yùn)用后，鉤舌、鉤體等零件均會(huì)出現(xiàn)不同程度的磨耗

5、，其中，影響連掛安全性的主要是S曲面的磨耗及鉤腕處的磨耗。在兩車(chē)鉤均為新鉤的情況下，如果車(chē)鉤要達(dá)到自動(dòng)分離的程度，需克服74mm的過(guò)盈量。因此，這種情況下兩車(chē)鉤要轉(zhuǎn)出是不可能的；當(dāng)兩車(chē)鉤沿輪廓周邊均出現(xiàn)了10mm的磨耗量后，車(chē)鉤要達(dá)到自動(dòng)分離的程度仍需克服30mm的過(guò)盈量。因此，這種情況下兩車(chē)鉤也不可以轉(zhuǎn)出；只有當(dāng)車(chē)鉤沿輪廓周邊均出現(xiàn)了15mm的磨耗量后，車(chē)鉤才能達(dá)到自動(dòng)分離的程度。需要指出的是，以上分析是建立在理論輪廓分析基礎(chǔ)之上的，

6、假定的2種磨耗量的增量也較大，并不能準(zhǔn)確判斷車(chē)鉤到底在磨耗到什么限度時(shí)才會(huì)發(fā)生轉(zhuǎn)出從而導(dǎo)致高差過(guò)大引起車(chē)鉤受力不合理、產(chǎn)生附加彎矩使車(chē)鉤的強(qiáng)度降低，當(dāng)然，也可防止因車(chē)鉤連接面搭接量過(guò)少而脫出。13號(hào)車(chē)鉤的鉤舌高度為300MM，當(dāng)存在75MM的鉤高差時(shí)，再考慮因轉(zhuǎn)向架振動(dòng)而產(chǎn)生的40MM垂向移動(dòng)量，鉤舌仍有185MM的搭接量，鉤舌從上面或下面脫出的可能性應(yīng)該是很小的；另外，即使再考慮到一個(gè)車(chē)鉤上翹量30MM的情況搭接量也有155MM，約占

7、鉤舌總高度的一半，鉤舌也不致于從上下面脫出；當(dāng)然，如果靜態(tài)下兩鉤的鉤高差超過(guò)了規(guī)定的75MM，剛搭接量將會(huì)出現(xiàn)更小的情況，即使鉤舌不會(huì)從上下面脫出，因兩車(chē)鉤輪廓間定位的減弱，車(chē)鉤發(fā)生轉(zhuǎn)出的可能性將會(huì)存在。可見(jiàn)，車(chē)鉤從上下面脫出是很困難的，通常情況下，只要不超過(guò)75MM的鉤高差限度，即可不考慮車(chē)鉤發(fā)生此種自動(dòng)分離的情況。六、車(chē)鉤內(nèi)部配合不良六、車(chē)鉤內(nèi)部配合不良車(chē)鉤內(nèi)部配合不良導(dǎo)致車(chē)鉤自動(dòng)分離的可能性分析車(chē)鉤內(nèi)部零件配合不良有多種情況，會(huì)影

8、響車(chē)鉤三態(tài)的靈活性，但只有鉤鎖不能完全落到位這一因素才有可能導(dǎo)致車(chē)鉤發(fā)生自動(dòng)分離。當(dāng)三態(tài)靈活性差時(shí)，車(chē)鉤可能會(huì)出現(xiàn)假落鎖的現(xiàn)象，即鉤鎖雖下落，但未完全落到位，鉤鎖與鉤舌間未達(dá)到45MM的搭接量，當(dāng)受到較大沖擊力后，鉤鎖會(huì)因局部受力變形后上竄，導(dǎo)致車(chē)鉤發(fā)生自動(dòng)分離。車(chē)鉤假落鎖的情況出現(xiàn)后，上鎖銷(xiāo)下落會(huì)不到位，容易被調(diào)車(chē)及檢車(chē)人員發(fā)現(xiàn)。另外，除非出現(xiàn)嚴(yán)重三態(tài)問(wèn)題，即使發(fā)生鉤鎖暫時(shí)未落到位的情況，在車(chē)鉤受到?jīng)_擊振動(dòng)后，也容易很快落到位，不至于

9、在長(zhǎng)途運(yùn)行的中間出現(xiàn)車(chē)鉤自動(dòng)分離。因此，因車(chē)鉤內(nèi)部配合不良導(dǎo)致自動(dòng)分離的可能性較小。七、縱向沖擊力的作用七、縱向沖擊力的作用北京局管內(nèi)的石德線(xiàn)、京滬線(xiàn)貨物列車(chē)編組一般都在50—60輛之間，列車(chē)在以65KM~75KM的速度運(yùn)行時(shí)，由于我國(guó)現(xiàn)有貨車(chē)制動(dòng)機(jī)形式不一，運(yùn)行速度稍有突變，列車(chē)的縱向沖擊力就會(huì)很大，列車(chē)的中后部尤其明顯。在87起列車(chē)車(chē)鉤分離故障中，中后部車(chē)鉤分離的數(shù)量為64起，占總數(shù)的73％；15起因行人搶道、緊急制動(dòng)后產(chǎn)生車(chē)鉤分離